中央吸塵器中使用的固體惰化技術其惰化用粉塵質量百分比通常為50%~80%，然而對于部分極易著火的金屬粉塵，惰化程度達90%時，其MIE仍處于較低的范圍，本書第5章中將給出納米二氧化鈦粉末加入微米、納米鈦粉時的情化效果。

  中央吸塵器除了粉末惰化技術外，Choi等研究了不同粉塵在氮氣(N2)惰化作用下小點火能的變化。所測粉塵有石松粉、調色粉、兩種聚合粉塵(聚酯、環氧基樹脂)、鋁粉和煤粉。

  由實驗得出，在惰化4種非金屬粉塵時，氮氣濃度達84%就可有效防止靜電火花引起粉塵爆炸，而金屬粉塵的惰化程度超過某一數值后，其*小點火能出現陡升，用氮氣有效惰化鋁粉和鎂粉所需的濃度分別為90%與98%。

  中央吸塵器粉塵云*大爆炸壓力、*大壓力上升速率研究現狀

  現以鎂粉為例，根據現行大爆炸壓力及*大壓力上升速率(稱這兩項為猛度參數)測試標準，在空氣條件下所進行的粉塵云猛度參數的實驗研究結果?？梢钥闯觯珽ckhoff和Zhong僅研究了個別粒徑對爆炸猛度參數的影響。2006年，田甜系統地研究了粒徑、粉塵濃度對鎂粉猛度參數影響。實驗采用的測試裝置是1.2L哈特曼管。由于1.2L哈特曼管內粉塵的分散性差，與國際標準推薦的20L球形爆炸測試裝置的實驗結果相差較大，因此其實驗結果在進行工業爆炸防護設計時使用價值有限。20L球形爆炸測試裝置內的研究結果表明鎂粉的爆炸劇烈程度遠高于煤塵，當被反射激波***時，鎂粉塵云的爆燃可轉變為爆轟。粉塵粒徑越小爆炸越猛烈，著火敏感性越高。

  與空氣條件下相比，惰化條件下鎂粉猛度參數的針對性研究可分為兩種。一種以固體介質進行惰化，如Mintz等以MgO為惰化劑，研究了鋁鎂合金粉(50%Al，50%Mg)在不同惰化程度下的*低可爆濃度和極限氧濃度，結果表明。

  中央吸塵器當合金粉中MgO濃度達到75%以上時就不會發生爆炸。KCl或CaCO3等惰性介質也可以***鎂粉爆炸，且CaCO3，惰化效率高于KCI。此種形式的惰化主要問題有兩個：問題是固體惰化影響被惰化物質的品位;另一個問題是惰化介質較難準確選擇，因為有些惰性粉料的加入容易增加粉塵的分散度，反而加速了爆炸的形成，如二氧化硅。另一種采用氣相介質惰化，如林荷梅等提出采用氮氣惰化鎂粉塵云，并指出常溫條件下氧濃度處于3%以下時，鎂粉塵云內即使存在點火源也不會發生爆炸。根據一些學者的研究結果，鎂在空氣中燃燒時可與氮氣發生硝化反應，Eckhoff和Randeberg、Breiter等在鎂粉塵云著火方面的研究也證實了這一點。因此，現有氮氣惰化方面的研究主要從預防鎂粉塵云著火的角度進行的。氬氣是一種常用的惰性氣體。Ryzhik的相關研究表明，高溫常壓條件下預防鎂粉塵云著火時，氬氣的情化效果優于氮氣。

  中央吸塵器在實驗研究的基礎上，為理論分析各因素對爆炸猛度參數的影響，很多學者對密閉容器內爆炸壓力的發展過程進行了詳細的研究。國內學者趙衡陽介紹等溫模型、絕熱模型和一般模型。三個模型所對應的密閉容器中爆炸壓力發展的表達式。等溫爆炸模型、絕熱爆炸模型計算值與實驗值的對比結果，一般模型對氫氣-氧氣混合物的計算結果。

  國外此類的研究相對較早，1976年，Bradley和Mitcheson提出了球形密閉容器中爆炸壓力發展過程的三個理論模型，即簡化分析模型、無量綱通用模型和計算機數值計算模型。簡化分析模型和無量綱通用模型。數值計算模型沒有明確的解析表達式，其將整個燃燒過程視為由n層等質量微元的逐層燃燒疊加而成。計算時，每層迭代結束的條件由體積守恒進行確定，當容器內未燃混合物燃燒完畢，整個計算過程結束。1992年，王淑蘭等利用該數值模型對烴類氣體的*大爆炸壓力進行了計算。可以看出上述兩者計算模型得出的理論爆炸壓力均隨著時間單調增加，且增加速度越來越快。對于大多數可燃粉塵-氣體在密閉容器中的爆炸過程而言，實際的爆炸壓力發展曲線，在爆炸壓力發展至*大壓力的過程中，壓力上升的曲線在某一時刻存在一個拐彎點。主要原因是爆炸過程中存在火焰厚度，且火焰厚度與爆炸容器特征尺寸之比越大，這種特征越明顯。

  前述模型僅考慮了爆炸過程中的燃燒速度，而忽略了火焰厚度，將其假設為零。1996年，Dahoe等綜合考慮燃燒速度和火焰厚度的影響，提出了爆炸壓力發展的3區結構模型。根據火焰厚度是否大于爆炸容器半徑以及火焰區前鋒位置，可表示為6種形式，具體不再闡述。中央吸塵器